1       Противоток в теплообменном аппарате. 1

2       Прямоток в теплообменном аппарате. 3

3       Перекрестный в теплообменном аппарате. 4

4       Теплоотдача трубопровода или воздуховода без утечки транспортируемой среды.. 5

5       Теплоотдача трубопровода c равномерной утечкой или подсосом воздуха. 6

6       Средний температурный напор в отопительном приборе. 7

7       Теплоотдача в вентилируемой воздушной прослойке. 9

8       Распределение упругости пара в вентилируемой воздушной прослойке. 10

9       Поступление тепла в помещение через малоинерционное ограждение. 11

10     Расчет змеевика теплого пола. 13

11     Некорректность методики расчета влажностного режима ограждения в ДБН В.2.6-31:2006 (Украина) 15

12     Подбор насосов в системе ГВС.. 14

 

 

 

РЕШЕНИЕ НЕКОТОРЫХ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ И ТЕПЛООТДАЧИ ТРУБОПРОВОДОВ И ВОЗДУХОВОДОВ

 

1          Противоток в теплообменном аппарате

 

 

 

 

 

 

Qx dx  = WdTx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (1.1)

 

Qx dx  = wdtx      . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (1.2)

 

Qx   = kF (Tx – tx)     . . .. . . . . . . . . . . . . . .  (1.3)

 

Из (1.1)  и (1.2) следует

 

Tx’ = Qx/W     . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (1.4)

 

tx’ = Qx/w        . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (1.5)

 

Из (1.3) следует

 

Qx’ = kF (Tx’ – tx’)     . . . ... . . . . . . . . . .  .  (1.6)

 

Из (1.4), (1.5) и (1.6) следует дифференциальное уравнение

 

dQx/Qx = -A dx  .  . . . .  . . . . . . . . . . . .  (1.7)

 

где  A = (1–w/W) kF/w. . . . . . . . . . . .  (1.8)

 

Решением уравнения (1.7) является функция

 

Qx  = Q0 exp(-Ax)         . . . . . . . . .  . .   (1.9)

 

где   Q0 = kF (T0 – t0)      . . . . . . . . . . . . . .  (1.10)

 

Проинтегрировав (1.9) от x=0 до x=1, получаем формулу для расчета передачи тепла в теплообменнике

 

Q = Q0 [1-exp(-A)] /A  . . . . . . . . . . . . (1.11)

 

С другой стороны, для нагреваемой среды

 

Q = w (t1 – t0)   . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (1.12)

 

а для греющей среды

 

Q = W (T1 – T0)   . . . . . . . . . . . . . . . . .  (1.13)

 

Из (1.9) – (1.13) получаем

 

E = (t1-t0)/(T1-t0) = [1- exp(-A)] / [1 – exp(-A) w/W] . . . . . (1.14)

 

Величина E называется степенью регенерации или эффективностью теплообменника. Предельный анализ формулы (1.14) приводит к формулам:

 

при  w/W→1             E = (kF/w) / (1+ kF/w) . . . . . . . . . . . .  (1.15)

 

при  A→∞                 E = 1                               . . . . . . . . . . . .  (1.16)

 

при  A→-∞               E =W/w                        .     . . . . . . . . . . .  (1.17)

 

при  w/W→0            E = 1–exp(-kF/w)                . . . . . . . .   (1.18)

 

Обозначение переменных:

W,w – водяной эквивалент (произведение теплоемкости на расход), Вт/С

T, t – температура, С

k -  коэффициент теплопередачи, Вт/м2С

F – поверхность теплообмена, м2

 

2          Прямоток в теплообменном аппарате

 

 

 

 

 

Qx dx  = -WdTx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (2.1)

 

Qx dx  = wdtx      . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .   (2.2)

 

Qx   = kF (Tx – tx)     . . . . .. . . . . . . . . . . . . .  (2.3)

 

Из (2.1)  и (2.2) следует

 

Tx’ = - Qx/W     . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (2.4)

 

tx’ = Qx/w        . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (2.5)

 

Из (2.3) следует

 

Qx’ = kF (Tx’ – tx’)     . . . . . . . . . . . . . . . . .  (2.6)

 

Из (2.4), (2.5) и (2.6) следует дифференциальное уравнение

 

dQx/Qx = -A dx                            .  . . . .    (2.7)

 

где  A = (1+w/W) kF/w . . . . . . . . . . . .  (2.8)

 

Решением уравнения (2.7) является функция

 

Qx  = Q0 exp(-Ax)  . .  . . . . . . . . . . . . . .   (2.9)

 

где   Q0 = kF (T0 – t0)      . . . . . . . . . . . . . .  (2.10)

 

Проинтегрировав (2.9) от x=0 до x=1, получаем формулу для расчета передачи тепла в теплообменнике

 

Q = Q0 [1-exp(-A)] /A  . . . . . . . . . . . . (2.11)

 

С другой стороны, для нагреваемой среды

 

Q = w (t1 – t0)   . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (2.12)

 

а для греющей среды

 

Q = W (T0– T1)  . . . . . . . . . .  . . . . . . . .  (2.13)

 

Из (2.9) – (2.13) получаем

 

E = (t1-t0)/(T0-t0) = [1- exp(-A)] / (1+ w/W)   . . .  . . . . . . .  (2.14)

 

Предельный анализ формулы (2.14) приводит к формулам:

 

при  A→∞                            E = 1/(1+ w/W)        . . . . . . . . . . . . .    (2.15)

 

при  w/W→0                       E = 1 – exp(-kF/w) . . . . . . . . .  . . . . .  (2.16)

 

3          Перекрестный в теплообменном аппарате

 

 

 

 

 

 

 

 

На участке dx→0 отношение водяного эквивалента нагреваемой среды wdx к  водяному эквиваленту греющей средыW стремится к нулю. Так как и для противотока и для прямотока в этом случае формула для определения степени регенерации по нагреваемой среде одна и та же, то логично предположить, что эта же формула действует и для перекрестного тока, то есть

 

E = 1 – exp(-kF/w) . . . . . . . . . . . . . . . .  (3.1)

 

Тогда для греющей среды

 

-dTx = (Tx – t) E wdx/W    . . . . . . . . . . (3.2)

 

Обозначим  P = Ew/W  . . . . . . . . . . . . .  (3.3)

 

Из (3.2) с учетом (3.3) следует дифференциальное уравнение

 

Tx’ + PTx  =  Pt  . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (3.4)

 

решением которого является функция

 

Tx = exp(-Px) { ∫ [Pt exp(Px) dx]+C} . . . . . . . . (3.5)

 

Из (3.5) следует  Tx = t + C exp(-Px) . . . . . . . . . . (3.6)

 

откуда  С = T0 – t  . . . . . . . . . . . (3.7)

 

Из (3.6) с учетом (3.7) определяем температуру греющей среды на выходе из теплообменника

 

T1 = t + (T0 – t) exp(-P) . . . . . . . . . . . . . . . (3.8)

 

Из (3.8) следует степень регенерации для греющей среды

 

ET = (T0 – T1)/(T0 – t) = 1 – exp(-P) . . . . . . . (3.9)

 

Тогда для степень регенерации нагреваемой среды

 

Eн = ET W/w = [1 – exp(-P)]W/w . . . . . . . . . (3.10)

 

Предельный анализ формулы (3.10) при  W/w→0 приводит к формуле

 

Eн = W/w . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .  . .  (3.11)

 

4          Теплоотдача трубопровода или воздуховода без утечки транспортируемой среды

 

 

 

 

 

 

Qx dx  = -WdTx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (4.1)

 

Qx   = kF (Tx – t)     . . . . .. . . . . . . . . . . . . .  (4.2)

 

Из (4.1)  следует

 

Qx = - WTx’     . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (4.3)

 

Из (4.2)  и (4.3) следует

 

dTx/(Tx - t) = - kF/W dx   . . . . . . . . .  (4.4)

 

Откуда степень регенерации для транспортируемой среды

 

E = (T0 – T1)/(T0 – t) = 1 – exp(-kF/W) . . . . . . . (4.5)

 

и  теплоотдача трубопровода

 

Q = EW(T0 – t) = [1 – exp(-kF/W)]W(T0 – t)  . . . . . . . .  (4.6)

 

5          Теплоотдача трубопровода c равномерной утечкой или подсосом воздуха

 

                                              a

T0, W0                                                                                                    T1, W0-a

 

            X=0                               Наружная среда t                            X=1

 

Qx dx  = -WxdTx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (5.1)

 

Wx = W0 – ax . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (5.2)

 

Qx dx  = (ax – W0) dTx  . . . . . . .. . . . . . . . .  (5.3)

 

Qx   = kF (Tx – t)     . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . .  (5.4)

 

Из (5.3)  и (5.4) следует

 

dTx                kF dx                       . . . . . . . . .  (5.5)

Tx - t        ax – W0

 

Решением уравнения (5.5) является функция

 

log(Tx – t) = (kF/a) log(ax – W0) + C  . . . . . . . (5.6)

 

или 

 

log(Tx – t) = log[C (ax – W0) kF/a   ]    . . .  .. . . . (5.7)

 

или 

 

(Tx – t) = C (ax – W0) kF/a    . . .  . . . . . . . . . . . . . . . (5.8)

 

откуда  С = (T0 – t)/ (– W0) kF/a       . . . . . . . . . . . .  (5.9)

 

Из (5.8) и (5.9) следует

 

(T1 – t)/(T0 – t) = (1 – a/W0) kF/a          . . . . . . . . (5.10)

 

и степень регенерации транспортируемого воздуха

 

E = (T0 – T1)/(T0 – t) = 1 - (1 – a/W0) kF/a . . . .  (5.11)

 

и  теплоотдача воздуховода

 

Q = EW0(T0 – t) = [1 – (1 – a/W0) kF/a]  W0(T0 – t)  .  (5.12)

 

6          Средний температурный напор в отопительном приборе

 

 

Модель теплопередачи от отопительного прибора к воздуху помещения при значении коэффициента при температурном напоре m=1 можно принять как в п.4 «Теплоотдача трубопровода без утечки транспортируемой среды». Из формулы (4.6)

 

exp(-kF/W)  = 1 –  (T0 – T1)/(T0 – t)  . . . . .  (6.1)

 

kF/W  = ln[(T0 – t)/(T1 – t)]   . .. . . . . . . . . . . . . .  (6.2)

 

Q = W (T0 – T1)                     . .. . . . . . . . . . . . . .  (6.3)

 

Из (6.1) и (6.3) следует

 

Q = kF(T0 – T1)/ ln[(T0 – t)/(T1 – t)]    . . .  (6.4)

 

С другой стороны

 

Q =  kFTср                                   . . . . . . . .   (6.5)

 

Где Tср – средний температурный напор

 

Из (6.4) и (6.5) следует

 

Tср = (T0 – T1)/ ln[(T0 – t)/(T1 – t)]     . . . . . (6.6)

 

При значении коэффициента при температурном напоре m>1 вместо выражения (4.2) следует писать

 

Qx   = kF (Tx – t)m                       . . . . .. . . . . . . . . . . . . .  (6.7)

 

и вместо выражения (4.4) следует писать

 

dTx/(Tx - t)m = - kF/W dx               . . . . . . . . .  (6.8)

 

Решением уравнения (6.8) будет выражение

 

(T1 – t)(1-m) – (T0 – t)(1-m) = (m - 1)kF/W    . . . . . . . (6.9)

 

Из (6.3) и (6.9) следует

 

Q = kF(T0 – T1)(m - 1)/[(T1 – t)(1-m)  – (T0 – t)(1-m)]   (6.10)

 

С другой стороны

 

Q =  kFTсрm          . . . . . . . .   (6.11)

 

Из (6.10) и (6.11) следует

 

Tср = {(T0 – T1)(m - 1)/[(T1 – t)(1-m)  – (T0 – t)(1-m)]}1/m  . (6.12)

 

Проведем сравнительный анализ значения среднего температурного напора для T0=95C, t=12,5C, m=1.3 и различных значений T1 по трем формулам

·        по принятой с странах СНГ методике Tср = (T0 + T1)/2 – t   . . . (6.13)

·        по формуле (6.6) для m=1;

·        по формуле (6.12) для m=1.3.

 

T1

Ф-ла (6.13)

Ф-ла (6.6)

Ф-ла (6.12)

70

70

69.25

69.14

60

65

63.40

63.16

50

60

57.07

56.63

40

55

50.06

49.32

30

50

41.92

40.07

20

45

31.28

29.18

13

41.5

16.06

12.07

 

Низкие значения температур теплоносителя на выходе из отопительного прибора могут быть при наличии байпаса (замыкающего участка) в однотрубном узле присоединения прибора к малонагруженному стояку. При этом ошибки в определении поверхности теплообмена прибора по применяемой в СНГ методике расчета среднего температурного напора (ф-ла 6.13) могут достигать 20% и выше. Кстати, принятая в Европе методика расчета среднего температурного напора для выбора поверхности теплообмена отопительного прибора допускает применение ф-лы (6.13) только в случае (T1 – t)/(T0 – t)>0.7, в противном случае следует применять ф-лу (6.6).

 

7          Теплоотдача в вентилируемой воздушной прослойке

 

                   Воздух в помещении tв

 

 

 

 

X=0                    Наружный воздух tн                    X=1 (h,м)                

 

 

Qx dx  = -WdTx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (7.1)

 

Где W=CpG/3.6  Вт

 

Cp=1.005 кДж/кгС – удельная теплоемкость воздуха

G – расход, кг/ч

 

Qx   = F/Rн (Tx – tн) +    F/Rв (Tx – tв) . . . . . . . . . . . .  (7.2)

 

Где R – сопротивление теплопередаче, м2С/Вт

 

Из (7.1)  следует

 

Qx = - WTx’     . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (7.3)

 

Из (7.2)  и (7.3) следует

 

T’x = - F/RнW*(Tx-tн) -  F/RвW*(Tx-tв)= - (F/RнW+ F/RвW )*Tx + F/RнW *tн) +  F/RвW*tв   . . .  (7.4)

 

иначе 

 

T’x +ATx = B  …………………….. (7.5)

 

где 

 

A = F/W*(1/Rн + 1/Rв)……….. (7.6) 

 

B = F/W*(tн/Rн + tв/Rв)………. (7.7)

 

Решением уравнения 7.5 является функция

 

Tx = exp(-Ax) [∫ B exp(Ax) dx+C] . . . . . . . . (7.8)

 

Tx = exp(-Ax) [ B∫exp(Ax) dx+C] . . . . . . . . (7.9)

 

Tx =  B/A+C exp(-Ax) . . . . . . . . (7.10)

 

C  =  T0 –B/A . . . . . . . . (7.11) )

 

Tx =  B/A+ (T0 –B/A) exp(-Ax) . . . . . . . . (7.12)

 

где 

 

A = F/W*(1/Rн + 1/Rв)……….. (7.13) 

 

B/A = (tнRв + tвRн)/( Rв + Rн)………. (7.14)

 

Так как W берется на 1м  в ширину, то F=h

 

T1 =  M+(T0 – M) exp(-N)                                          . . . . . . . .     (7.15)

 

где 

 

N = h(Rн+Rв)/WRнRв = h(kн+kв)/W                                 ……….. (7.16) 

 

M = (tнRв+tвRн)/( Rв+Rн)= (tнkн+tвkв)/(kн+kн)     ………. (7.17)

 

Средняя температура в прослойке определяется интегрированием (7.12) от 0 до 1

 

Tср =M-(T0 – M)exp(-N)/N    . . . . . . . . (7.15)

 

8          Распределение упругости пара в вентилируемой воздушной прослойке

 

                   Воздун в помещении eв

 

         

 

 

X=0                    Наружный воздух eн                    X=1 (h,м)                

 

Dx dx  = -GdSx  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (8.1)

 

Dx   = F/Rн (ex – eн) +    F/Rв (ex – eв) . . . . . . . . . . . .  (8.2)

 

где  Sx – влагосодержание, мг/кг

       G – расход воздуха в прослойке, кг/ч

       Dx – удаление влаги из прослойки, мг/ч

       R – сопротивление паропрницанию, м2.ч.Па/мг

       e - упругость водяного пара, Па

 

Считаем, что давление пара в прослойке ничтожно мало по сравнению с атмосферным давлением. Тогда

 

Sx = 6.22 ex                . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (8.3)

 

Из формул 8.1 и 8.3 следует, что

 

Dx dx  = -6.22Gdex                     . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .  (8.4)

 

Таким образом, уравнение точно такое же, как и в гл.7, но W = 6.22G и

 

e1 =  M+(e0 – M) exp(-N)                                          . . . . . . . .     (8.5)

 

где 

 

N = h(Rн+Rв)/WRнRв                                                                ……….. (8.6) 

 

M = (tнRв+tвRн)/( Rв+Rн)                                          ………. (8.7)

 

9           Поступление тепла в помещение через малоинерционное ограждение

 

αн*(tн-tпн)+Qср+ αв*(tв-tпв)=0 ………………………………. (1)

 

(tпн-tпв)/R= αв*(tпв-tв) ……………………………………….. (2)

 

Из (2)

 

tпн= αв*R*(tпв-tв)+tпв ………………………………………… (3)

 

Из (1) и (3)

 

αн*[tн- αв*R*(tпв-tв)-tпв]+Qср+ αв*(tв-tпв)=0 ………………… (4)

 

αн*tн-αв*αн*R*tпв+αв*αн*R*tв-αн*tпв+Qср+αв*tв-αв*tпв=0 ….. (5)

 

Из (5)

 

tпв=(αн*tн+αв*tв*(1+αн*R)+Qср)/(αн+αв*αн*R+αв) …………. (6)

 

Тепло, поступающее в помещение

 

Q=αв*(tпв-tв) …………………………………………………. (7)

 

Из (6) и (7)

 

Q=αв*[(αн*tн+αв*tв*(1+αн*R)+Qср)/(αн+αв*αн*R+αв)-tв] …. (8)

 

Q*(αн+αв*αн*R+αв)=αв*(αн*tн+αв*tв+ αв*αн*R*tв+Qср-αн*tв-αв*αн*R*tв-αвtв)  (9)

 

Из (9)

 

Q*(αн+αв*αн*R+αв)=αв*[αн*(tн-tв)+Qср] …………………….(10)

 

Из (10)

 

Q=[αв*αн*(tн-tв)+αв*Qср]/(αн+αв*αн*R+αв)…………………. (11)

 

Из (11)

 

Q=[(tн-tв)+Qср/αн]/(1/αн+R+1/αв)     ……………………….. (12)

 

Сопротивление теплопередаче

 

Rт=1/αн+R+1/αв  ……………………………………………. (13)

 

Из (12) и (13)

 

Q=(tн-tв)/Rт+Qср/αн/(1/αн+R+1/αв)   ….…………………… (14)

 

Поступление тепла теплопередачей

 

Qтп=(tн-tв)/Rт  ……………………….….…………………… (15)

 

Из (14) и (15)

 

Q=Qтп+Qср/(1+αн*R+αн/αв)   …….……….…………………… (16)

 

В малоинерционном ограждении термическое сопротивление R->0. Тогда из (16) следует, что поступление тепла от солнечной радиации через такое ограждение

 

Qs=Qср/(1+αн/αв)   …..…….……….…………………… (16)

 

а с учетом термического сопротивления из (14)

Qs=Qср/(αн*Rт)    …………………...…………………… (17)

 

10      Расчет змеевика теплого пола

 

Обозначение переменных:

tпз – температура пола на уровне трубы змеевика (в слое конструкции пола от верха трубы змеевика до низа трубы змеевика, толщина которого равна наружному диаметру трубы змеевика), °С

tпом – температура воздуха в помещении, °С

tпом' – температура воздуха в соседнем нижнем помещении, °С

t1 – расчетная температура воды на входе в змеевик, °С 

t2 – температура воды на выходе из змеевика, °С

Rз -  термическое сопротивление трубы змеевика без учета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к воде, м°С/Вт *1)

Rп -  сопротивление теплопередаче пола от змеевика до воздуха в помещении, м2°С/Вт *2)

Rп' -  сопротивление теплопередаче пола от змеевика до воздуха в соседнем нижнем помещении, м2°С/Вт *2)

Ri -  термическое сопротивление i-го слоя конструкции пола от трубы змеевика до воздуха в помещении, м2°С/Вт *2)

Fп – площадь пола, м2

Lз – длина змеевика, м

αп – коэффициент теплоотдачи от поверхности пола к воздуху помещения, Вт/м2°С (в программе принято αп=11,3)

λз – коэффициент теплопроводности материала трубы змеевика, Вт/м°С

dн – наружный диаметр трубы змеевика, мм

dв – внутренний диаметр трубы змеевика, мм

g – расход воды в трубе змеевика, кг/ч

 

Основное допущение - слой конструкции пола толщиной в диаметр трубы змеевика от верха трубы змеевика до её низа имеет бесконечно большую теплопроводность. То есть, температура этого слоя tпз одна и та же по всему слою

 

Принято:

 

Rз=1/6.28/λз*log(dн/dв) ……… (10.1)

 

Rп=1/αп + ΣRi   ……….…………. (10.2)

 

t2= tпз+exp(-x)*(t1-tпз) …..…... (10.3)

 

где x= Lз/Rз/g/1.16 ……………….(10.4)

 

Fп/Rп*( tпз-tпом)+Fп/Rп’*( tпз-tпом’) = g*(t1-t2)*1.16 ………. (10.5)

 

Из (10.5) с учетом (10.3) определяем tпз

 

tпз=( t1*y+tпом/Rп+tпом’/Rп’)/(y+1/Rп+1/Rп’)  ....... (10.6)

 

где y= g*(1–exp(-x) )*1.16/ Fп ……………….(10.7)

 

Далее определяем плотность теплового потока в помещение на уровне поверхности пола, Вт/м2

 

qпом = ( tпз-tпом) /Rп  ………. (10.8)

 

и разность между температурой поверхности пола и температурой воздуха в помещение, С

 

∆t = qпом/αп  ………. (10.9)

 

Сравнительный анализ результатов расчета по описанной выше методике и по методикам фирм Purmo, Wieland, Kan показывает, что расхождение не превышает 10%, что приемлемо. По сравнению с методиками фирм Kitec и Rehau описанная выше методика дает тепловую мощность на 25% меньше, что заставляет усомниться в правильности методик этих фирм, так как в методике автора термическое сопротивление конструкции пола несколько занижено в силу допущения 1 (см.выше).

11      Некорректность методики расчета влажностного режима ограждения в ДБН В.2.6-31:2006 (Украина)

 

Обозначение переменных:

eв – парциальное давление водяного пара воздуха помещения, Па

eн – парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па

eк – парциальное давление водяного пара в плоскости конденсации, Па

Rек – сопротивление паропроницанию от внутренней поверхности до плоскости конденсации, мг/(м.ч.Па)

RеΣ – сопротивление паропроницанию ограждения, мг/(м.ч.Па)

 

В формуле (23) ДБН для расчета количества конденсирующейся влаги выделим первый сомножитель и покажем, что его значение тождественно равно нулю.

 

(eв–eк)/Rек–(eк–eн) /(RеΣ–Rек)  ………. (11.1)

 

Из формулы (17) ДБН для расчета распределения парциального давления водяного пара по толщине конструкции ограждения следует

 

eк=eв–(eв–eн)Rек/RеΣ  ……….................... (11.2)

 

Подставим (11.2) в (11.1)

 

(eв–eк)/Rек=(eв–eв+(eв–eн)Rек/RеΣ)/Rек=(eв–eн)/RеΣ ……….................... (11.3)

 

(eк–eн)/(RеΣ–Rек) =(eв–(eв–eн)Rек/RеΣ–eн)/( RеΣ-Rек)=(eв–eн)(1–Rек/RеΣ)/(RеΣ–Rек)=(eв–eн)/RеΣ ……….................... (11.4)  

 

Так как значение выражения (11.3) тождественно равно значению выражения (11.4), то значение выражения (11.1) тождественно равно нулю, что и требовалось доказать.

Вывод: Количество конденсирующейся влаги в плоскости конденсации по методике ДБН В.2.6-31:2006 всегда равно нулю, что в корне неверно.